ОЦЕНКА  ЭФФЕКТИВНОСТИ  РАБОТЫ  ВОДООХЛАЖДАЕМЫХ  ЭЛЕМЕНТОВ  ДУГОВОЙ  СТАЛЕПЛАВИЛЬНОЙ  ПЕЧИ  ПРИ  РАБОТЕ  НА  ПОЛЫХ  (ТРУБЧАТЫХ)  ЭЛЕКТРОДАХ

Кожухов  Алексей  Александрович

канд.  техн.  наук,  доцент  СТИ  НИТУ  «МИСиС»,  г.  Старый  Оскол

E-mail:  koshuhov@yandex.ru

Ткачев  Александр  Сергеевич

аспирант  СТИ  НИТУ  «МИСиС»,  г.  Старый  Оскол

Мельников  Евгений  Николаевич

аспирант  СТИ  НИТУ  «МИСиС»,  г.  Старый  Оскол

ASSESSMENT  OF  OVERALL  PERFORMANCE  OF  WATER-COOLED  ELEMENTS  OF  THE  ARC  STEEL-SMELTING  FURNACE  DURING  THE  WORK  ON  HOLLOW  (TUBULAR)  ELECTRODES

Alexey  Kozhukhov

candidate  of  Technical  Sciences,  Associate  Professor  of  STI  NITU  "MISIS",  Stary  Oskol

Aleksandr  Тkachev

graduate  Student  of  STI  NITU  "MISIS",  Stary  Oskol

Eugene  Melnikov

graduate  Student  of  STI  NITU  "MISIS",  Stary  Oskol

АННОТАЦИЯ

В  статье  рассматривается  вопросы  повышения  эффективности  тепловой  работы  водоохлаждаемых  элементов  современных  дуговых  сталеплавильных  печей  методом  математического  моделирования  при  использовании  электродов  различной  конструкции,  а  именно  традиционных  (сплошных)  и  полых  (трубчатых). 

Результаты  моделирования  на  ЭВМ  качественно  согласуются  с  данными,  полученными  на  физических  моделях,  что  свидетельствует  о  перспективности  применения  полых  (трубчатых)  электродов  в  производственных  условиях.

ABSTRACT

The  article  discusses  the  increase  in  efficiency  of  the  water-cooled  heat  elements  of  modern  electric  arc  furnaces  using  mathematical  modeling  using  electrodes  of  different  design,  namely  conventional  (solid)  and  hollow  (tubular).

The  results  of  computer  simulations  are  in  qualitative  agreement  with  the  data  on  physical  models,  thus  promising  applications  of  hollow  (tubular)  electrodes  in  a  production  environment.

Ключевые  слова:  дуговая  печь,  электрод,  водоохлаждаемый  элемент

Keywords:  arc  furnace,  electrode,  water-cooled  element.

Для  интенсификации  выплавки  стали  в  современных  сверхмощных  дуговых  сталеплавильных  печах  применяется  большой  комплекс  энергетических  и  технологических  мероприятий,  которые  включают  в  себя  тщательную  подготовку  металлошихты  и  рациональную  загрузку  ее  в  печь,  использование  кислорода  для  расплавления  шихты,  вспенивание  шлака  и  увеличение  активной  мощности  вводимой  в  печь.  Все  эти  мероприятия  направлены,  прежде  всего,  на  уменьшение  длительности  и  снижение  степени  облученности  футеровки  излучением  электрических  дуг.  В  тоже  время  рост  вводимой  в  печь  удельной  электрической  мощности  до  1÷1,5  МВт/т  наряду  с  использованием  альтернативных  источников  энергии  приводит  к  значительному  увеличению  тепловых  нагрузок  на  водоохлаждаемые  элементы  (ВЭ)  футеровки  дуговых  сталеплавильных  печей,  что  приводит  к  повышению  отказов  в  работе  ВЭ. 

Наиболее  часто  отказы  в  работе  ВЭ  связаны  с  их  прожогом  вторичными  электрическими  дугами,  что  в  значительной  степени  является  случайным  фактором,  зависящим  от  качества,  размера  кусков  и  расположения  в  печи  металлошихты,  в  тоже  время  длительный  перегрев  наружной  поверхности  ВЭ  так  же  приводит  к  выходу  из  строя  водоохлаждаемых  элементов  печи  [1].

Как  показывает  анализ  научно-технической  литературы  [1,  2]  и  результаты  математического  моделирования,  применение  полых  (трубчатых)  электродов  позволяет  повысить  коэффициент  мощности  cosj  в  период  расплавления  и  улучшить  работу  дуговой  сталеплавильной  печи  в  период  жидкой  ванны  за  счет  создания  боле  направленного  теплообмена  от  электрических  дуг  на  металлическую  ванну.

В  связи  с  этим,  на  основе  методики  расчета  теплообмена  в  рабочем  пространстве  дуговой  сталеплавильной  печи  изложенной  в  работах  Макарова  А.Н.  выполним  оценку  эффективности  тепловой  работы  водоохлаждаемых  элементов  печи  при  использовании  полых  (трубчатых)  электродов  в  сравнении  с  типовым  электродами.

Для  анализа  эффективности  тепловой  работы  водоохлаждаемых  элементов  рассмотрим  условия  их  эксплуатации  в  период  жидкой  ванны  для  150-т  дуговой  сталеплавильной  печи.  Для  охлаждения  ВЭ  наиболее  часто  используется  техническая  вода  оборотного  цикла.  Вода  на  охлаждение  панели  подается  обычно  с  температурой  30°С  и  рабочим  давлением  0,5  МПа.  Расход  воды  на  охлаждение  панели  составляет  400  м³/ч.

Эффективность  тепловой  работы  ВЭ  достигается  в  первую  очередь  отводом  проходя­щего  теплового  потока  циркулирующей  с  расчетной  скоростью  водой  без  существенного  перегрева  наружной,  обращенной  в  рабочее  пространство  печи,  поверхности  трубы,  а  также  самой  воды.  Наиболее  оптимальным,  является  нагрев  воды  в  контуре  охлаждения  ВЭ  до  температуры  50÷55°С,  что  при  использовании  оборотного  цикла  водоснабжения  предотвращает  выпадение  солей  жесткости  на  внутренней  поверхности  трубы  и  ухудшение  условий  теплопередачи. 

Для  расчета  процесса  переноса  теплоты  от  электрических  дуг  к  поверхности  водоохлаждаемой  панели  воспользуемся  схемой  представленной  на  рис.  1.

Рисунок  1.  Схема  теплообмена  в  рабочем  пространстве  печи

Величину  результирующего  теплового  потока  (q_рез)  поглощаемого  водоохлаждаемым  элементом  и  теряемого  с  охлаждающей  водой  можно  определить  исходя  из  следующего  выражения:

,  (1)

где:  q_пад  —  величина  падающего  теплового  потока  на  поверхность  водоохлаждаемых  элементов  стен  и  свода  дуговой  сталеплавильной  печи; 

q_эф  —  эффективный  тепловой  поток,  Вт.

Величину  падающего  теплового  потока  на  поверхность  водоохлаждаемых  элементов  стен  и  свода  дуговой  сталеплавильной  печи,  определим  путем  разбиения  поверхности  стен  и  свода  печи  на  сектора  с  использованием  методики  разработанной  Макаровым  А.Н. 

Величина  эффективного  теплового  потока  q_эф  складывается  из  величины  отраженного  q_отр  и  собственного  теплового  потока  q_соб  и  рассчитывается  в  соответствии  с  формулой:

,  (2)

Величину  плотности  отраженного  потока  (q_отр)  можно  найти  по  формуле:

,  (3)

где:  ε  —  степень  черноты  поверхности.

Величину  теплового  потока  которую  излучает  поверхность  водоохлаждаемого  элемента  (q_соб)  можно  определить  из  выражения: 

,(4)

где:  Т  —  температура  поверхности,  К.

Так  как,  результирующий  тепловой  поток  поглощается  поверхностью  водоохлаждаемого  элемента  и  уносится  охлаждающей  водой,  тогда  величину  (q_рез)  можно  представить  в  виде: 

,(5)

где:  c  —  теплоемкость  воды,  кДж/кг×°С; 

G  —  расход  воды,  кг/с; 

  —  температура  воды  на  входе  в  водоохлаждаемый  элемент,  °С; 

  —  температура  воды  на  выходе  из  водоохлаждаемого  элемента,  °С.

Исходя  из  выражения  (5)  можно  рассчитать  температуру  воды  на  выходе  из  водоохлаждаемого  элемента  по  формуле:

,(6)

На  основе  системы  уравнений  (1)—(6)  был  составлен  алгоритм  позволяющий  рассчитать  температуру  поверхности  водоохлаждаемых  элементов  и  температуру  охлаждающей  воды.

В  ходе  расчета  было  установлено,  что  при  использовании  полых  (трубчатых)  электродов  температура  поверхности  водоохлаждаемых  элементов  стен  и  свода  дуговой  сталеплавильной  печи  снижается  в  среднем  на  3ºС  (рис.  2).  Данный  факт  можно  объяснить  тем,  что  при  использовании  полых  (трубчатых)  электродов  создается  более  направленный  тепловой  поток  в  сравнении  с  типовым  (сплошным)  электродом.  То  есть  большее  количество  тепла  передается  металлу,  что  позволяет  снизить  величину  результирующего  теплового  потока  на  водоохлаждаемые  элементы  стен  и  свода  дуговой  сталеплавильной  печи  на  7—10  %  и  улучшить  условия  тепловой  работы  водоохлаждаемых  элементов  дуговой  сталеплавильной  печи.  А  именно  снизить  толщину  слоя  продуктов  коррозии  на  внутренней  поверхности  труб,  величину  перегрева  их  рабочей  поверхности  и  снять  опасные  термические  напряжения,  приводящие  к  развитию  трещин  и  явлению  малоцикловой  усталости.  Кроме  того,  снижение  величины  результирующего  теплового  потока  также  позволяет  снизить  температуру  охлаждающей  воды  на  выходе  на  6ºС,  что  позволит  снизить  величину  тепловых  потерь  с  охлаждающей  водой  на  120  кВт/м².

Рисунок  2.  Распределение  температуры  поверхности  водоохлаждаемых  элементов  стен  в  дуговой  сталеплавильной  печи

Выводы:  В  результате  математического  моделирования  было  установлено,  что  использование  полых  (трубчатых)  электродов  позволяет  существенно  улучшить  тепловую  работу  водоохлаждаемых  элементов  дуговых  сталеплавильных  печей,  снизить  величину  тепловых  потерь  на  120  кВт/м². 

Список  литературы:

1.Егоров  А.Е.,  Никольский  Л.Е,  Окороков  Н.В.  О  применении  трубчатых  электродов  в  дуговых  электрических  печах.  //  Электротермия,  —  1962,  —  №  9.  —  с.  27—31.

2.Сосонкин  О.М.  Граничные  условия  замены  кладки  дуговых  сталеплавильных  печей  охлаждаемыми  конструкциями  //  Сталь.  —  2001,  —  №  11.  —  C.  30—31.