МЕХАНИЗМ  РАЗРУШЕНИЯ  ФИБРОАРМИРОВАННЫХ  БЕТОНОВ

Ахмеднабиев  Расул  Магомедович

канд.  техн.  наук,  доцент  кафедры  технологий  строительных  конструкций,  изделий  и  материалов  Полтавского  национального  технического  университета  имени  Ю.  Кондратюка,  Украина,  г.  Полтава

E -mail:  arasul 49@mail.ru

Ахмеднабиев  Расул  Расулович

аспирант  кафедры  технологии  строительных  конструкций,  изделий  и  материалов  Полтавского  национального  технического  университета  имени

Ю.  Кондратюка,  Украина,  г.  Полтава

E -mail:  rasul 40@rambler.ru

FRACTURE  MECHANISM  OF  FIBER  REINFORCED  CONCRETE

Akhmednabiev  Rasul

Ph.D.,  assistant  professor  of  the  department  of  technology  of  building  constructions,  products  and  materials  Poltava  National  Technical  Yuri  Kondratyuk  University,  Ukraine,  Poltava

Akhmednabiev  Rasul

Graduate  student  of  department  of  technology  of  building  constructions,  products  and  materials  Poltava  National  Technical  Yuri  Kondratyuk  University,  Ukraine,  Poltava

АННОТАЦИЯ

Рассмотрены  механизмы  разрушения  фиброармированных  бетонов,  наполненных  стальными  волокнами,  с  точки  зрения  механики  разрушения  композитных  материалов.  Исследованы  условия  перехода  от  единичного  разрушения  к  множественному  разрушению  при  трехточечном  изгибе. 

ABSTRACT

The  mechanisms  of  destruction  of  fiber  reinforced  concrete  filled  steel  fibers,  from  the  viewpoint  of  fracture  mechanics  of  composite  materials.  The  conditions  for  the  transition  from  single  to  multiple  fracture  at  the  three-point  bending.

Ключевые  слова:   механика  разрушения;  единичное  разрушение;  множественное  разрушение;  стальные  волокна;  матрица. 

Keywords:   fracture  mechanics;  a  single  fracture;  a  multiple  fracture;  the  steel  fibers;  the  matrix.

Бетоны,  дисперсно  армированные  волокнами,  как  их  чаще  называют  «фибробетоны»,  являются  типичными  композитными  материалами  со  всеми  характерными  для  них  свойствами  и  особенностями.  Как  и  в  традиционно  армированных  структурах  модификация  бетона  волокнами  основывается  на  предположении  о  том,  что  материал  бетонной  матрицы  передает  волокнам  приложенную  нагрузку  и,  если  модуль  упругости  волокна  больше  модуля  упругости  матрицы,  то  основную  долю  приложенной  нагрузки  воспринимают  волокна,  а  общая  прочность  композиции  пропорциональна  их  объемному  содержанию.

Интерес,  который  сейчас  проявляется  к  армированию  бетонов  волокнами  (фибрами)  объясняется,  прежде  всего,  стремлением  существенно  повысить  прочность  конструкционных  бетонов  на  растяжение,  трещиностойкость  и  ударную  вязкость,  а  также  необходимостью  создания  новых  эффективных,  экономичных  решений  тонкостенных  конструкций.

При  комбинировании  хрупкой  матрицы  с  пластическими  волокнами  возникают  взаимодействия,  приводящие  к  нелинейным  соотношениям  между  напряжениями  и  деформациями.  Этот  эффект  обусловлен  множественным  разрушением  матрицы.  В  таких  материалах  при  малых  деформациях  сохраняется  упругое  равновесие,  при  котором  напряжение  определяются  по  «правилу  смесей»  [1;  2].

С  ростом  нагрузки  достигаются  деформации  разрушения  матрицы. 

На  этой  стадии  матрица  разрушается,  и  нагрузка,  которую  она  несла,  перераспределяется  на  волокна,  которые  также  могут  разрушаться  при  достижении  предельных  значений  напряжений.  Такой  случай  в  линейной  механике  разрушения  характеризуется  как  единичное  разрушение  [1;  2].

Если  волокна  достаточно  прочные  или  их  содержание  в  фибробетоне  достаточно  большое,  фибробетон  не  будет  полностью  разрушаться,  а  будет  продолжать  нести  нагрузку.  В  течение  последующей  нагрузки  более  хрупкая  матрица  будет  продолжать  разрушаться  на  все  более  мелкие  части.  Это  явление  характеризуется  как  множественное  разрушение.  Так  как  матрица  хрупкая,  переход  от  единичного  разрушения  к  множественному,  состоится  при  условии

где:    —  объемное  содержание  волокна; 

  —  прочность  волокна; 

  напряжение  в  волокнах  при  разрушении  матрицы; 

прочность  матрицы; 

объем  матрицы. 

Исследование  кинетики  множественного  разрушения  проводили  на  образцах  -  призмы  размерами  7  ×  7  ×  28  см.  Образцы  были  изготовлены  с  различным  содержанием  стальных  волокон  d  =  0,2  мм,  l  =  50  мм  в  растянутой  зоне  призмы,  которые  были  уложены  по  длине  образца.  Количество  волокон  увеличивалось  до  тех  пор,  пока  не  наступит  признаки  множественного  растрескивания  призм  при  испытании  на  трехточечный  изгиб.  Для  инициирования  начальной  трещины  в  центре  образца  при  формовании  был  сформирован  поперечный  надрез  глубиной  2  мм  с  помощью  металлической  пластинки.  Матрица  представляла  собой  мелкозернистый  бетон  класса  В  25  с  заполнителями  менее  5  мм. 

Для  предотвращения  разрушения  образца  за  пределами  надреза,  в  концах  образцов  в  растянутой  зоне  были  уложены  волокна  длиной  100  мм  в  4  слоя. 

Результаты  испытаний  образцов  на  трехточечный  изгиб  и  характер  их  разрушения  приведены  в  таблице  1  и  отражены  на  рис.  1.

Таблица  1. 

Результаты  испытаний  на  изгиб  образцов-призм  с  равномерно  расположенными  волокнами  в  сечении

Рисунок  1.  Зависимость  прочности  образцов-призм  при  изгибе  от  количества  волокон  равномерно  размещенных  в  сечении

С  рис.  1  видно,  что  с  увеличением  количества  волокон  в  сечении  прочность  при  изгибе  образцов  растет.  При  максимальном  количестве  200  и  240  шт.  на  образцах  появились  несколько  трещин,  что  является  признаком  множественного  разрушения.

Д.  Ромуальди  и  Д.  Мендель  [4],  задавшись  проекцией  одной  произвольно  ориентированной  фибры  на  пространственные  координатные  оси  показали,  что  в  волокнистых  композитах  с  произвольной  ориентацией  волокон  в  любом  заданном  направлении  в  работе  эффективно  участвует  лишь  41  %  волокон.  Исходя  из  этого,  содержание  волокон,  приводящее  к  множественному  растрескиванию  при  целенаправленной  ориентации,  для  случая  произвольной  ориентации  целесообразно  увеличивать  в  2,43  раза.

Результаты  испытаний  образцов  с  увеличенным  количеством  волокон  в  сравнении  с  равномерно  распределенными  волокнами,  приведены  на  рис.  2. 

Рисунок  2.  Сравнение  прочности  образцов-призм  при  изгибе  до  и  после  увеличения  количества  волокон  в  2,43  раза

Сравнив  результаты  испытаний  (рис.  1,2)  можно  сделать  вывод,  что  в  рамках  проведенного  эксперимента  теория  об  эффективном  участии  41  %  фибры  в  данной  работе  не  подтвердилась.  Такую  точку  зрения  можно  объяснить  тем,  что  данную  теорию  композитных  материалов  авторами  [4]  была  разработана  для  более  однородных  композитов,  типа  однородная  матрица  наполнена  дискретными  волокнами.  Фибробетоны  имеют  неоднородную  структуру,  кроме  того,  матрица  в  данных  композитах  сама  по  себе  является  композитом,  в  которой  цементный  камень  заполнен  мелким  заполнителем.  Волокна  в  данном  случае  являются  дополнительным  заполнителем  для  цементного  камня.  Количество  волокон,  увеличенное  в  2,43  раза,  цементный  камень  не  в  состоянии  связывать,  из-за  чего  распределение  волокон  в  объеме  образца  приобретает  неравномерный  характер,  что  приводить  к  снижению  прочности.  Очевидно,  что  данные  композиты  требуют  дополнительных  исследований. 

Ученые  [3,  5]  считают,  что  прочность  фибробетонов  зависит  от  среднего  расстояния  между  геометрическими  центрами  волокон.  Исходя  из  рассмотрения  идеализированной  ориентации  фибры  в  бетонах,  среднее  расстояние  между  геометрическими  центрами  волокон  не  зависит  от  длины,  а  зависит  от  диаметра  волокон  d  и  объемного  содержания  μ.  Хотя,  некоторые  ученые  связывают  среднее  расстояние  между  центрами  волокон  (центр  цилиндра)  не  только  с  указанными  параметрами,  но  и  с  длиной  волокон.  Очевидно,  что  при  уменьшении  расстояния  между  волокнами  прочность  композита  существенно  возрастет,  хотя  объемное  содержание  волокон  в  ней  может  оставаться  неизменным  при  использовании  более  тонких  волокон.  Это  положение  является  чрезвычайно  важным  и  перспективным  при  использовании  высокопрочных  волокон  и  обеспечении  надежного  сцепления  их  с  матрицей.

Среднее  расстояние  между  геометрическими  центрами  волокон  выражается  в  следующем  виде  [4].

  ,  (1)

где:  d  —  диаметр  волокна; 

μ  —  объемное  содержание  волокон.

Исходя  из  этой  формулы  среднее  расстояние  между  поверхностями  волокон  (средняя  толщина  слоя  матрицы)  выразится:

.  (2)

По  результатам  вычислений  при  объемном  содержании  фибры  3  %  расстояние  между  использованными  стальными  волокнами  d  =  0,2  мм  составляет  1,39  мм,  что  соизмерим  с  диаметром  зерен  песка. 

Таким  образом,  при  использовании  в  фиброармированных  бетонах  заполнителей  размером  более  1,5  мм,  добиться  равномерного  распределения  волокон  по  объему  матрицы  затруднительно. 

Список  литературы:

1.Куппер  Д.,  Пигготт  М.  Разрушение  и  растрескивание  композитов  /  Куппер  Д.,  Пигготт  М  //Механика  разрушения,  №  17.  М.:  Мир  1979,  —  с.  165—216. 

2.Куппер  Д.  Микромеханические  аспекты  разрушения/  Куппер  Д//  Композиционные  материалы,  т.  5.  М.:  Мир,  1978,  —  с.  440—476.

3.Bindiganavile  V.  Impact  Response  of  ultra-high-strength  fiber-reinforced  cement  composite/  Bindiganavile  V.,  Banthia  N.,  Aarup  B./  //  ACI  Materials  Journal.  —  2002.  —  Vol.  99,  —  №  6.  —  рр.  543—548.

4.Romualdi  J.R.,  Mandel  J.A.  Tensile  Strength  of  Concrete/  Romualdi  J.R.,  Mandel  J.A.  //  Affected  by  Uniformly  Distributed  and  Closely  Spaced  Lengths  of  Wire  Reinforcement.  ACI  Journal,  —  1964,  —  v.  61.  —  №  6.  —  p.  657. 

5.Ultrahochfester  Beton  —  Bereit  für  die  Anwendung/  Schriftenreihe  Baustoffe.  Fest  —  Schrift  zum  60  Geburtstag  von  Prof.  Dr.-Ing  Peter  Schliessl  /  Schaschinger  J,  Schubert  J,  Stängel  T,  Schmidt  K,  Heinz  D.  Heft  2.  2003.  —  C.  267—276.